遠心ポンプのキャビテーション問題

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ある記事で次のような一文を見かけました。「キャビテーションの熱力学的要因によれば、同じポンプでNPSHaが同じ場合、水温が高いほどキャビテーションが発生しにくくなる。」水以外の液体、例えば炭化水素は、常温の水よりもキャビテーションが発生しにくい。” これが正しいかどうかわからないのですが、水の温度が高ければ高いほど気化しやすく、気化しやすければキャビテーションも起きやすいはずです。なのにここではキャビテーションが起きにくくなっているのはなぜでしょうか。 デザインを理解している海友の皆さん、説明をお願いします。 これが該当する記事の全文です：工事事例4：なぜNPSHaが小さい大流量高温度ポンプにOH2型単吸ポンプを使用してもキャビテーションが発生しなかったのか　あるプロジェクトにおける年産10万トンのBDO製造装置2基には、それぞれ4台ずつ、合計16台の大流量高温度媒体循環ポンプが設置されていた。こうしたポンプではNPSHaとNPSH3の差値がちょうどキャビテーション防止の要件を満たしていたため、コストの低いOH2型単吸ポンプが採用された。後に、NPSHaの基準をポンプ軸の中心線まで上げると、キャビテーション防止の要件を満たせなくなることがわかった。この懸念を解消するため、システム専門のNPSHaの計算を再検討したところ、システム専門が提出したNPSHaの条件は非常に保守的であることが判明した。実際の工業運用において、この一連の大流量OH2型ポンプのキャビテーション特性に関する懸念は存在しないことが確認された。多くのプロジェクトで、NPSHa条件の余裕量が非常に大きいことが確認されています。その理由は以下の通りです：(1)エンジニアリング会社のシステム専門家が行うNPSHa計算において、ポンプの吸込側にある装置の最低液面として設定される値が、時として液面センサーの警報液面よりも低くなってしまうからです；　　(2) NPSHaの計算において、ポンプの吸込管内の圧損は定格流量に基づいて算出される。もし定格流量が通常流量の1.1倍であれば、この圧損も1.21倍に増大し、その結果NPSHaが低下する。一方、実際の運転時のNPSHaは上昇する（？？？なぜでしょうか？？？）；　　(3)動設備専門では「ポンプ入口圧力から気化圧力を差し引き、媒体の比重で割り、さらに安全余裕分を加えるとNPSHaが得られる」という式によって計算され、システム専門のNPSHaの安全余裕分が時として0.6mを大幅に上回る値となることがわかった。　　また、NPSH3とは、常温の水を用いた試験によって、揚程（多段ポンプの場合は第1段の揚程）が3％低下する際に必要なキャビテーション余裕量であり、この値はキャビテーションが発生し始める臨界キャビテーション余裕量よりも一般的に0.3m大きくなっている。　　キャビテーションの熱力学的要因によれば、同じポンプでNPSHaが同じ場合、水温が高いほどキャビテーションが発生しにくくなる。水以外の液体、例えば炭化水素は、常温の水よりもキャビテーションが発生しにくい。API 610規格によれば、この余裕も考慮されない。　　したがって、エンジニアリング会社は、出発点においてNPSHaが過度に保守的または誤って算出されるのを避け、可能な限り低速ポンプを使用せず、BB2型の両吸込みポンプの代わりにOH2型の単吸込みポンプを使用できるよう条件を整えることで、ポンプの選定を最適化し、工事コストを削減すべきである。