흡수 안정화, 스태빌라이저 꼭대기의 불응축 가스(H2S 함량 높음)
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이 게시글은 마지막으로 qhhqhh가 2016-7-12 14:49에 수정했습니다. 여러분, 안녕하세요. 저는 스테이블화된 Aspen 모델을 직접 만들어 보았는데, 실행해보니 스테이블 타워의 꼭대기에서 비응축 가스가 발생하는 것을 확인했습니다(분리탱크의 압력: 1.1MPa, 온도: 40도).이 비응축 가스의 구성을 보면, 약 30%가 H2S이며, C2는 1% 미만입니다. 나머지는 주로 액화가스입니다(위 수치는 몰분율입니다). 이때 분리탑의 바닥 온도는 125도 섭씨입니다.안정탑 꼭대기에서 응축되지 않는 기체가 나오지 않도록 하려면, 분리탑의 바닥 온도를 143도 정도로 높여야 합니다. 하지만 그렇게 되면 각 부분의 에너지 소비량과 관련된 처리량도 크게 증가하게 됩니다.개인적으로는 좀 어색하게 느껴집니다. 분석 결과 탑 바닥 온도가 125일 때는 안정탑 꼭대기의 C2 함량이 이미 매우 적은데, 주로 H2S의 양이 많기 때문입니다.원래의 공정에서는 안정탑 꼭대기의 불응축 가스가 재흡수탑 꼭대기의 건조 가스와 혼합되어 건조 가스 탈황이 이루어지는데, 앞서 언급한 것처럼 안정탑 꼭대기의 불응축 가스 상태는 분명 적절하지 않습니다.실제 생산 과정에서 안정탑 꼭대기의 불응축 가스가 주로 액화가스와 H2S인 경우가 있는지 궁금합니다어떻게 처리했나요?에너지 소비를 늘려 분해탑의 바닥 온도를 높이는 것인가요? 참고: 원료 가스의 H2S 몰 분율이 상당히 높아, 약 12%에 달합니다.
계산 과정과 결과를 공유하여 모두가 분석할 수 있도록 해 주세요.
저도 비슷한 문제를 겪은 적이 있어요.다른 물성 방법을 시도해 볼 수 있습니다. SRK, PR 등을 사용하여 H2S를 헨리 성분으로 설정해 보고, 차이가 얼마나 나는지 살펴보세요.해결되지 않는다면 H2S의 이원 상호작용 파라미터가 그다지 정확하지 않은 것일 수 있습니다.도움이 되었으면 좋겠습니다.
이 게시글은 마지막으로 qhhqhh가 2016-7-15 17:03에 수정했습니다. 회사 컴퓨터에서는 슬라이딩 인증이 작동하지 않아 웹사이트에 로그인할 수 없어서, 이제야 답장드립니다. 감사합니다.저도 SRK를 사용했는데, 나중에 선배 한 분이 RK-SOAVE 물성 방법을 사용하라고 제안했습니다.온도가 충분하지 않으면 안정탑 꼭대기에서 주성분이 H2S와 액화가스인 불응축 가스가 발생합니다.RK-SOAVE를 사용하여 계산해 본 결과, 탈착탑 바닥 온도는 139도 정도가 적당한 것으로 나타났습니다. 각 탑의 분리 효율은 제가 처음에 사용했던 Grayson 방법보다 훨씬 좋았으며(흡수제의 양도 훨씬 적었습니다).당시 그런 상황을 만났을 때, 물성을 바꾸는 방법으로 해결한 건가요?당시 겪었던 문제와 해결 방법을 대략적으로 말씀해 주실 수 있나요?:P
제가 오랫동안 다룬 사례인데, 제 기억으로는 여러 가지 물성 기반의 방법들을 모두 시도해 보았습니다. H2S 함량이 높은 성분의 경우에는 실제로 해흡탑 시뮬레이션에서 당신이 말한 문제들이 발생하더군요. 탑 바닥의 온도가 높아지고 부하도 커집니다.개인적으로는 H2S 함량이 너무 많아서 특정 물성 측정 방법을 수정해야 할 것 같습니다.
저는 혼자서 *aspen을 익혔고, 물성 방법에 대한 수정 방법은 잘 모릅니다.물성 방법이 실제와 일치하지 않을 때에만 수정해야 하는 것 아닌가요?제 말은 이거예요: H2S의 양이 많아서 탑 바닥의 온도를 높이고 부하를 크게 해야 할지도 모르는데, 우리가 그걸 수정하면 오히려 잘못된 게 아닐까요?그리고 어떻게 수정해야 하나요?고마워요.