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1. GB/T151付録Mでは、熱交換管とケーシングの材料の線膨張係数は近い値であるべきであり(両者の数値差は10%を超えてはならない)、と規定されている。しかし、ユーザーは熱交換管にステンレス鋼を、ケーシングに炭素鋼を使用するよう要求していますが、どのように計算すればよいでしょうか? 2. GB/T151の付録Mでは、管側の設計圧力が0.6MPaを超える場合はタイプIのフレキシブル管板を使用してはならないが、SH/T3158ではタイプIのフレキシブル管板を1.6MPa以下で使用することができる。現在の管程設計圧力は0.7MPaで、GB/T151付録MのII型フレキシブル管板を使用しなければならないのでしょうか?個人的にはタイプIは使えると思う。 3. 管程の操作温度は1200度で、GB/T151の付録MおよびSH/T3158に基づき、高温用の管継手には内外のコランダムセラミックス製カバーを設置する必要がある。ユーザーがこれを使用したくない場合は、管板の表面にのみ耐火材を注入する。可能か?
一部のメーカーは、熱交換管とケーシングの材料の線膨張係数が近いかどうかに関わらず、伸縮継手を取り付けています。理にかなっているか? この種の機器には不慣れなので、専門家のご指導をお願いします!
最初の2つについてはあまり詳しくないので、簡単に説明します。1、水の温度からケーシングの温度を計算し、ケーシングの膨張量を求めます。その後、煙ガスの温度による冷却状況を考慮して積分を行い、管側の膨張量を算出します。もし2つの膨張量が近ければ問題ありませんが、差が大きい場合は、そのデータを使って発注者を説得する必要があります。2、SHは石油化学業界の規格で、GBは国内標準です。どちらの規格にも適用範囲が記載されているので、必ずよく確認することが重要です。規格で定められた圧力範囲内であれば使用できるというわけではありません。3番目の点についてはよく知っているので、もう少し詳しく説明できます。まず、管殻式余熱ボイラーの高温側のシール部に使用される耐火材の施工図を調べることをお勧めします。これにより、発注者を説得しやすくなります。ここでサファイア製のカバーを使用する主な理由は2つあります。1つ目は溶接部の保護です。もし管の先端にサファイア製のカバーを設置しなければ、煙ガスが直接管やスロット板の溶接部に当たってしまいます。そもそもこれは圧力容器なので内部圧力が高く、溶接部が剥がれる可能性があります。一度溶接部が剥がれると漏水事故が起こり、ボイラー全体を緊急停止させなければならず、最悪の場合は廃棄に追い込まれます。コランダムカバーは、溶接部の最初の短い部分を保護し、風が内部に入るのを防ぎます。これにより、配管が局部的に過熱して変形しても、大きな影響は生じません。次に、耐火材と金属の熱膨張率には大きな差があり、孔板の上に直接耐火材を配置すると、管口に開けられた穴の位置で金属と耐火材の境界層ができます。ここでは通常、熱膨張率の違いによって高温時に隙間が生じ、高温の煙や風が容易に内部に入り込み、孔板の表面を損傷したり、表面の耐火材を吹き飛ばしたりします。コランダムカバーチューブの熱膨張率は耐火材と同じであり、コランダムチューブを装着した上から耐火材を施すことで、施工基準が満たされていれば、エアレートを保護し、漏気を防ぐことができる。 数百万円もするボイラーにとって、数万円のコランダムカバーのために廃棄の危険を冒すのは、実に割に合わないことだ。