Em quais situações o método analítico JB4732 é utilizado no projeto de reservatórios sob pressão? Preciso com urgência
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Em quais situações o método analítico JB4732 é utilizado no projeto de reservatórios sob pressão? Preciso com urgência
É a pedido do cliente; geralmente, são grandes empresas químicas estrangeiras
Este tópico foi editado pela última vez por xlxuiin em 2016-11-29 às 16:22, no endereço http://bbs.hcbbs.com/thread-510090-1-1.html. Escopo de aplicação e principais diferenças entre GB150, JB4732 e JB/T4735:
**GB150 – Recipientes sob pressão feitos de aço**
**JB4732 – Recipientes sob pressão feitos de aço – Critérios de projeto analítico**
**JB/T4735 – Recipientes soldados feitos de aço, operando à pressão atmosférica**
**Pressão de projeto:** 0,1 MPa ≤ pd ≤ 35 MPa; vácuo não inferior a 0,02 MPa.
0,1 MPa ≤ pd < 100 MPa; vácuo não inferior a 0,02 MPa.
-0,02 MPa < pd < 0,1 MPa.
**Temperatura de projeto:** Determinada de acordo com a temperatura máxima permitida para o uso do aço (máximo de 700°C, mínimo de -196°C). Menor que a temperatura correspondente à qual a resistência ao esforço do aço é controlada pela deformação por fluência (máximo de 475°C). Entre -20°C e 350°C. Para recipientes feitos de aços altamente ligados do tipo austênico, ou para recipientes cuja temperatura de projeto é inferior a -20°C, mas que atendem a condições de baixa temperatura e baixo esforço, e cuja temperatura de projeto ajustada é superior a -20°C, essa restrição não se aplica.
**Fatores de segurança básicos:** Aço carbono, aço de baixa liga: nb ≥ 3,0; ns = nts ≥ 1,6; nD ≥ 1,5; nn ≥ 1,0； Aço de liga de alta qualidade: nb≥3,0, ns=nts≥1,5, nD≥1,5, nn≥1,0. Aço carbono, aço de liga de baixa qualidade, aço de liga ferrítico de alta qualidade: nb≥2,6, ns=nts≥1,5 ； Aço alto-ligado austenítico: ns=nts≥1,5. Aço carbono, aço de baixa liga, aço alto-ligado ferrítico: nb≥2,5, ns=nts≥1,5 ； Aço austenítico de alta liga: ns=nts≥1,5. Não há restrições quanto ao meio; não é aplicável a recipientes que contenham meios altamente tóxicos ou extremamente perigosos. Critérios de projeto: critério de falha elástica, critério de falha plástica e critério de falha por fadiga. As tensões locais são avaliadas com base nos resultados da análise de limite e da análise de estabilidade. Geralmente, utilizam-se o critério de falha elástica e o critério de falha por instabilidade. Os métodos de análise de tensões baseiam-se nas fórmulas da mecânica dos materiais e da teoria das placas e cascas, introduzindo-se os fatores de aumento de tensão e os coeficientes de forma. Método dos elementos finitos elástico; análise plástica; teoria plástica e fórmulas da teoria das placas e cascas. A análise experimental de tensões também se baseia nas fórmulas da mecânica dos materiais e da teoria das placas e cascas, introduzindo-se os fatores de aumento de tensão e os coeficientes de forma. Teorias de resistência: teoria da máxima tensão principal, teoria da máxima tensão de cisalhamento. Utiliza-se a teoria da máxima tensão principal, mas na maioria dos casos a espessura de projeto dos recipientes é determinada pela espessura mínima. Os requisitos de ensaios não destrutivos para as paredes dos recipientes são definidos conforme o tipo de aço, espessura, características do meio e tipo de ensaio de pressão; para ensaios não destrutivos locais, o comprimento deve ser de pelo menos 20% do comprimento de cada solda e não inferior a 250 mm. Todos os juntas de solda de classe A ou B; juntas de solda de classe C em cilindros ou tampas cuja espessura nominal seja superior a 65 mm (exceto as juntas de classe C em cilindros multicamadas); juntas de solda de classe D em aberturas com diâmetro superior a 100 mm e em cilindros ou tampas cuja espessura nominal seja superior a 65 mm devem passar por ensaios não destrutivos 100%. A necessidade de ensaios não destrutivos é determinada com base no volume nominal do recipiente, espessura, temperatura de projeto, grau de toxicidade e inflamabilidade do meio, tipo de ensaio de pressão e tipo de aço; o comprimento de inspeção deve ser de pelo menos 10% do comprimento de cada solda. Necessidade de análise de tensões: não é necessária, mas quando ultrapassados os limites desta norma, é necessária a análise de tensões. É necessária, mas não é necessária para cascos esféricos, cilindros, tampas, etc., projetados conforme esta norma. Não é necessária. Necessidade de análise de fadiga: não é aplicável a recipientes que necessitam de análise de fadiga. É necessária, mas existem condições de isenção (isenção da análise de fadiga com base no número de ciclos de carga ou na amplitude de tensão). Não é aplicável a recipientes que necessitam de análise de fadiga. Requisitos de qualificação: as unidades de projeto e de fabricação devem possuir os respectivos certificados de aprovação de projeto ou licenças de fabricação; a soldagem deve ser realizada por soldadores com qualificação na categoria correspondente; os ensaios não destrutivos devem ser realizados por pessoal com qualificação na categoria correspondente. A unidade de projeto deve obter um certificado de qualificação para análise de tensões; os documentos de projeto devem ser assinados por três analistas-projetistas com certificação. A unidade de fabricação deve possuir uma licença de fabricação para recipientes de classe III; a soldagem deve ser realizada por soldadores com qualificação na categoria correspondente; os ensaios não destrutivos devem ser realizados por pessoal de nível I ou II. Não há requisitos de qualificação para projeto e fabricação; para recipientes que exigem ensaios não destrutivos, deve ser utilizado pessoal qualificado para tal; alguns recipientes exigem soldadores com certificado de aprovação nos exames. Economia geral: recipientes de estrutura simples apresentam boa economia geral; recipientes de estrutura grande e complexa apresentam boa economia geral; recipientes dentro dos respectivos intervalos apresentam boa economia geral
**GB150 – Recipientes sob pressão feitos de aço**
**JB4732 – Recipientes sob pressão feitos de aço – Critérios de projeto analítico**
**JB/T4735 – Recipientes soldados feitos de aço, operando à pressão atmosférica**
**Pressão de projeto:** 0,1 MPa ≤ pd ≤ 35 MPa; vácuo não inferior a 0,02 MPa.
0,1 MPa ≤ pd < 100 MPa; vácuo não inferior a 0,02 MPa.
-0,02 MPa < pd < 0,1 MPa.
**Temperatura de projeto:** Determinada de acordo com a temperatura máxima permitida para o uso do aço (máximo de 700°C, mínimo de -196°C). Menor que a temperatura correspondente à qual a resistência ao esforço do aço é controlada pela deformação por fluência (máximo de 475°C). Entre -20°C e 350°C. Para recipientes feitos de aços altamente ligados do tipo austênico, ou para recipientes cuja temperatura de projeto é inferior a -20°C, mas que atendem a condições de baixa temperatura e baixo esforço, e cuja temperatura de projeto ajustada é superior a -20°C, essa restrição não se aplica.
**Fatores de segurança básicos:** Aço carbono, aço de baixa liga: nb ≥ 3,0; ns = nts ≥ 1,6; nD ≥ 1,5; nn ≥ 1,0； Aço de liga de alta qualidade: nb≥3,0, ns=nts≥1,5, nD≥1,5, nn≥1,0. Aço carbono, aço de liga de baixa qualidade, aço de liga ferrítico de alta qualidade: nb≥2,6, ns=nts≥1,5 ； Aço alto-ligado austenítico: ns=nts≥1,5. Aço carbono, aço de baixa liga, aço alto-ligado ferrítico: nb≥2,5, ns=nts≥1,5 ； Aço austenítico de alta liga: ns=nts≥1,5. Não há restrições quanto ao meio; não é aplicável a recipientes que contenham meios altamente tóxicos ou extremamente perigosos. Critérios de projeto: critério de falha elástica, critério de falha plástica e critério de falha por fadiga. As tensões locais são avaliadas com base nos resultados da análise de limite e da análise de estabilidade. Geralmente, utilizam-se o critério de falha elástica e o critério de falha por instabilidade. Os métodos de análise de tensões baseiam-se nas fórmulas da mecânica dos materiais e da teoria das placas e cascas, introduzindo-se os fatores de aumento de tensão e os coeficientes de forma. Método dos elementos finitos elástico; análise plástica; teoria plástica e fórmulas da teoria das placas e cascas. A análise experimental de tensões também se baseia nas fórmulas da mecânica dos materiais e da teoria das placas e cascas, introduzindo-se os fatores de aumento de tensão e os coeficientes de forma. Teorias de resistência: teoria da máxima tensão principal, teoria da máxima tensão de cisalhamento. Utiliza-se a teoria da máxima tensão principal, mas na maioria dos casos a espessura de projeto dos recipientes é determinada pela espessura mínima. Os requisitos de ensaios não destrutivos para as paredes dos recipientes são definidos conforme o tipo de aço, espessura, características do meio e tipo de ensaio de pressão; para ensaios não destrutivos locais, o comprimento deve ser de pelo menos 20% do comprimento de cada solda e não inferior a 250 mm. Todos os juntas de solda de classe A ou B; juntas de solda de classe C em cilindros ou tampas cuja espessura nominal seja superior a 65 mm (exceto as juntas de classe C em cilindros multicamadas); juntas de solda de classe D em aberturas com diâmetro superior a 100 mm e em cilindros ou tampas cuja espessura nominal seja superior a 65 mm devem passar por ensaios não destrutivos 100%. A necessidade de ensaios não destrutivos é determinada com base no volume nominal do recipiente, espessura, temperatura de projeto, grau de toxicidade e inflamabilidade do meio, tipo de ensaio de pressão e tipo de aço; o comprimento de inspeção deve ser de pelo menos 10% do comprimento de cada solda. Necessidade de análise de tensões: não é necessária, mas quando ultrapassados os limites desta norma, é necessária a análise de tensões. É necessária, mas não é necessária para cascos esféricos, cilindros, tampas, etc., projetados conforme esta norma. Não é necessária. Necessidade de análise de fadiga: não é aplicável a recipientes que necessitam de análise de fadiga. É necessária, mas existem condições de isenção (isenção da análise de fadiga com base no número de ciclos de carga ou na amplitude de tensão). Não é aplicável a recipientes que necessitam de análise de fadiga. Requisitos de qualificação: as unidades de projeto e de fabricação devem possuir os respectivos certificados de aprovação de projeto ou licenças de fabricação; a soldagem deve ser realizada por soldadores com qualificação na categoria correspondente; os ensaios não destrutivos devem ser realizados por pessoal com qualificação na categoria correspondente. A unidade de projeto deve obter um certificado de qualificação para análise de tensões; os documentos de projeto devem ser assinados por três analistas-projetistas com certificação. A unidade de fabricação deve possuir uma licença de fabricação para recipientes de classe III; a soldagem deve ser realizada por soldadores com qualificação na categoria correspondente; os ensaios não destrutivos devem ser realizados por pessoal de nível I ou II. Não há requisitos de qualificação para projeto e fabricação; para recipientes que exigem ensaios não destrutivos, deve ser utilizado pessoal qualificado para tal; alguns recipientes exigem soldadores com certificado de aprovação nos exames. Economia geral: recipientes de estrutura simples apresentam boa economia geral; recipientes de estrutura grande e complexa apresentam boa economia geral; recipientes dentro dos respectivos intervalos apresentam boa economia geral
Trata-se de uma questão que envolve uma análise abrangente dos parâmetros de design, da segurança, dos custos, do nível de design e fabricação, bem como da gestão do uso. Geralmente, são as partes que utilizam o equipamento que apresentam essas exigências.
Quando a pressão de projeto é superior a 35 MPa, é necessário utilizar métodos de análise de tensões para o projeto.
Ou seja, recipientes de alta pressão com pressão superior a 35 MPa, ou seja, acima do limite estabelecido pela norma GB150, só podem ser avaliados usando o método de análise JB4732?
Passando por lá, aprendi*, do topo do 3º andar.
Não, o 4732 também tem um limite de pressão; se a pressão for maior que 100 Mpa, então o 4732 também não pode ser usado
Os recipientes sujeitos a cargas de fadiga devem ser projetados por meio de métodos analíticos...